一、CFC向HFC转换过程中矿物油的使用问题（论文文献综述）
许晨怡[1]（2021）在《HFO类制冷剂与润滑油相溶性及黏度的理论与实验研究》文中研究指明全球变暖是当今世界亟待解决的气候问题,而现阶段使用的大多数制冷剂是温室气体的来源之一。因此,推进新型环保制冷剂的替代工作已经成为制冷行业的共识。HFO类制冷剂因其良好的循环性能与环保特性受到广泛关注。目前已有部分研究基于HFO类制冷剂的性质对其可能的应用场景进行分析,其中,本文所研究的HFO制冷剂R1234ze（Z）的传热特性与循环性能与R245fa相当,可作为其替代制冷剂用于高温热泵等场合。在制冷剂的实际替代应用过程中,由于润滑油对制冷系统各部件的影响,为新型制冷剂匹配专用润滑油要求其与制冷剂具有合适的相溶性与良好的黏温性能。因此,选择与HFO类制冷剂适用的润滑油,并研究其与润滑油混合溶液的黏度,成为推广HFO类制冷剂前期工作中必不可少的一环。本文开展了以下几方面的工作:（1）对于HFO类制冷剂系统润滑油的选择,通过分子动力学模拟工具,建立了基于溶解度参数的相溶性理论预判方法,可通过理论计算预测制冷剂与润滑油的相溶性,由此初步选择与制冷剂相溶性良好的润滑油,以开展进一步实验研究。针对目前成分未知、无法建模计算的润滑油,提出一种间接计算其溶解度参数的方法,即通过计算已验证与其相溶性良好的制冷剂的溶解度参数,来确定润滑油的溶解度参数范围。（2）针对R1234ze（Z）制冷剂,由（1）中建立的理论预判方法预测其与高黏度POE润滑油具有良好的相溶性。改进建立基于旋转式毛细管黏度计的制冷剂与润滑油溶解度及黏度测量装置,对两者的相溶性进行实验验证,结果表明理论预测结果与实验结果相吻合,反映所提出的理论预判方法对于新型HFO制冷剂适配润滑油的选择工作具有一定参考性。并对R1234ze（Z）制冷剂与高黏度POE润滑油在313.15K343.15K温度范围内的溶解度与黏度进行测量。（3）根据测得的实验数据,关联获得了专用的R1234ze（Z）/高黏度POE混合溶液溶解度与黏度方程,其中采用SEETTON混合物溶解度模型进行溶解度计算,采用改进后的增强型混合物黏度计算模型进行黏度计算,并根据溶解度与黏度专用方程绘制可用于工程设计的Daniel图。
郭强[2]（2020）在《润滑油对三元非共沸混合工质R447A水平管管内流动沸腾传热特性影响研究》文中提出制冷热泵系统中由于压缩机需要润滑,润滑油会不可避免地进入到整个系统,润滑油与制冷剂混合会影响系统的传热,因此需要对含油的制冷剂换热情况进行研究。本文以新型三元混合工质R447A（质量组分68%R32/28.5%R1234ze（E）/3.5%R125）为目标工质,研究POE类润滑油对三元非共沸工质传热特性的影响。通过开展润滑油与制冷剂的相分离研究、含油的混合物粘度特性研究、含油制冷剂核态池沸腾研究及含油工质水平管管内流动沸腾换热研究,探究润滑油对工质换热的影响,并进行机理解释。（1）进行了R447A/润滑油混合物物性研究。通过相分离实验,得到了R447A/润滑油混合物相分离曲线。实验结果表明在不同的油浓度情况下R447A与润滑油溶解或分离是变化的。在低油浓度时,润滑油与制冷剂相互溶解,随着油浓度上升,R447A与润滑油发生相分离,油浓度继续增大,R447A与润滑油再次发生相溶解。通过粘度实验测试发现润滑油粘度是制冷剂的10～20倍,随着油浓度提高,混合物粘度也随之增长。采用非线性物性计算方法对混合物物性进行计算,为沸腾传热研究提供物性数据。（2）开展了R447A/润滑油混合物池沸腾换热研究。通过测试R447A/润滑油传热特性及池沸腾现象的观测,发现随着油浓度的增加,更易产生气化核心,液体过热度降低,液体发泡密度增强,气泡体积变小,传热系数相比不含油工质得到提高,但由于润滑油的加入,粘性阻力以及表面力增强,气泡上升速度减缓而且不易合并。基于非均匀成核理论和吉布斯自由能,对池沸腾发泡进行理论研究,研究表明,随着气泡接触角增大,胚泡临界半径减小,气泡生长所需有效能也降低。油浓度上升表面润湿性增强,气泡接触角增大,有利于发泡进行。与实验观察到的发泡现象一致。（3）为了与含润滑油工质流动沸腾换热比较,进行了不含油工质水平管管内流动沸腾研究。研究表明纯工质传热系数高于混合工质,R32传热系数高于R1234ze（E）,两组R32/R1234ze（E）二元混合工质与R447A传热系数相近,混合物传热系数低于纯工质,主要原因是后者的传热过程产生传质阻力。为了更好的预测三元混合物的流动沸腾换热,提出了考虑传质影响的无量纲修正因子1/Rt应用到传热系数预测模型中,改进的模型对无油混合工质实验数据及文献数据的预测误差小于20%。该模型修正物性后对含油R447A水平管流动沸腾换热系数的预测平均绝对误差19.98%。（4）对R447A/润滑油混合物流动沸腾换热过程的流体流型进行了观察,发现油的加入加速了由间歇流向环状流的转变,可促进流体换热。与不含油工质流型相比,含油工质环状流的液相区夹带大量气泡,局部油浓度升高,对流蒸发受到抑制。根据实验结果获得了油强化因子,并引入不含油三元混合物的传热系数预测模型中,对含油R447A传热系数的预测精度可达20.4%。基于熵产理论,对含油制冷剂混合物流动沸腾压降以及传热造成的熵产进行推导和量化,结果表明随着质量流速的增加,油对压降的熵产贡献可以抵消油对传热系数的积极影响。从传热熵产角度推荐1%的油浓度。（5）含油R447A混合物水平管管内流动沸腾换热研究结果表明润滑油可以提高流体传热系数,特别是以核态沸腾为主的低干度区。但在高干度时,传热系数反而降低。润滑油对R447A流动沸腾换热的影响可以总结为三个阶段:低干度时,POE润滑油与制冷剂互溶,润滑油的亲水基团能够增强传热表面润湿性,润滑油活性物质和添加剂能够增加气化核心,提高发泡效率,促进核态沸腾换热。润滑油使工作液表面张力增大、润湿性增强,加速了环状流形成而未出现相同干度下不含油时的分层流,环状流使液膜变薄,有利于换热。随着干度的增加,混合物的局部油浓度提高,制冷剂与润滑油发生相分离,分离出的部分润滑油会附着于传热表面成为热阻,溶于制冷剂的润滑油使液相工质表面力、粘度进一步增大,使得制冷剂气泡体积变小,而且气液界面处高表面力的含油液相阻碍了气泡的聚合,也增加了对流蒸发气液界面的蒸发阻力,不利于对流蒸发换热,但蒸汽加速作用和润滑油的发泡仍起到积极的作用,含油R447A的传热系数随着干度的增加而增长,但比无油R447A的增长趋势要慢很多。高干度时,混合物液相局部润滑油比例急速上升,而且油与制冷剂再次相溶,混合物液相粘度、表面张力快速提高,核态沸腾受到抑制,气泡在液膜层中流动,不易与主流气相汇合,此时对流蒸发换热气液界面的油浓度梯度区增大,产生的质扩散阻力增强,对流蒸发换热受到抑制,流体传热特性降低。
吴应[3]（2020）在《上海市重点工业涂装行业VOCs排放特征与控制标准体系研究》文中进行了进一步梳理我国正面临着PM2.5和臭氧（O3）为特征的区域复合型污染,因此挥发性有机物（Volatile Organic Compounds,VOCs）作为PM2.5和O3的共同前体物而受到了政府、企业和研究者的高度重视。在国家和地方清洁空气行动计划中,工业涂装都被列为VOCs排放管控的重点行业。上海市已经制定了汽车、船舶和家具制造业涉及涂装工序的排放标准,但是针对其他工业涂装工序尚未发布专门的排放标准。论文基于行业调研、现场实测和模型模拟对上海市重点工业涂装行业VOCs排放特征及控制标准体系展开研究,并对工业涂装工序综合环境效益展开分析,主要取得了以下研究成果。（1）调研了上海市涉及涂装的主要八个行业共计71 1家规模以上的工业涂装企业,分别从涂料使用情况和VOCs排放情况展开分析。从涂料使用情况来看,虽然家具制造业和汽车制造业源头环保型涂料替代比例逐步提高,但上海市工业涂装行业整体上还是以溶剂型涂料为主;从VOCs排放量占比上看,上海市针对船舶制造、汽车制造和家具制造这三个行业制定排放标准是比较合理的选择,但同时应该注意单位产值VOCs排放量高的行业,比如塑料制品业、金属制品业和设备制造业等。（2）从行业分类和涂料性质两方面调研了美国SPECIATE数据库中涉及工业涂装行业的VOCs排放情况;对上海市重点工业涂装行业的VOCs排放特征进行实测和调研,发现工业涂装企业排放的污染物种类以芳香烃、含氧VOCs和卤代烃为主,基于特征污染物最大增量反应活性（MIR）值与实测浓度,研究筛选了需重点管控的反应活性强的有机污染物。（3）通过资料调研、模型分析和现场监测,对工业涂装控制标准体系中源头控制指标、过程控制指标、末端治理效率指标和现场监控指标进行了研究。基于比较分析,提出源头控制指标上采用国家强制性标准或国家推荐性标准;研究了局部废气收集效率与集气罩距离污染源位置的关系;实测了上海市工业涂装企业主要处理技术的处理效率,分析其影响因素;对比分析VOCs表征方法和排放控制指标,提出了标准体系的建议。（4）基于跨介质环境污染分析的方法,选取光化学臭氧生成潜势（POCP）评估方法和霾污染生成潜势（HPCP）评估方法进行评价;结合实测和调研数据,基于不同替代技术和治理情景,分析了源头替代和末端处理技术的综合环境效益,为决策提供了一定的依据。
余鹏飞[4]（2019）在《基于非共沸混合工质的变温制冷系统的理论与实验研究》文中指出当前,世界能源危机和环境污染是人类面对的重大挑战,如何实现建筑节能及减少碳排放量,对于人与自然的和谐发展具有重要的意义。由于温湿度独立控制空调系统具有较高的能效比和较好的舒适性,发展前景良好,因此本文研发了应用于温湿度独立控制空调系统的基于非共沸混合工质的变温制冷系统,采用R32/R236fa、R32/R600、R1270/R600三种环保型混合工质,同时制取低温冷冻水（出水温度6℃-8℃）和高温冷冻水（出水温度16℃-18℃）。通过对该制冷系统的理论和实验研究,非共沸混合工质变温制冷系统具备能源高效利用的特点,具有广泛的应用范围和较高的应用价值,研究内容与结论如下:构建了基于非共沸混合工质的变温制冷系统性能的计算模型,针对该制冷系统特点,根据单质沸点特性、混合工质温度滑移、饱和蒸气压力的影响,在综合混合工质的环保性等物性参数的基础上对非共沸混合工质组元及组份进行了初选。在分析非共沸混合工质相变传热不可逆损失的基础上,建立了基于最小熵增法的大滑移温度混合工质组份的优选方法。对该制冷系统与四种常规制冷剂的制冷循环进行了性能参数的比较,并对基于非共沸混合工质变温制冷系统的温湿度独立控制空调系统的节能潜力进行了分析,为后续该制冷系统的实验研究提供了重要的理论依据。搭建了基于非共沸混合工质的变温制冷系统性能测试台,采用三种混合工质的多种组份对制冷系统进行了性能实验测试,对同一组元不同组份、不同组元混合工质的性能进行了实验研究。研究了包括低温制冷量、高温制冷量、低温冷量与高温冷量的比值、总制冷量、压缩机功耗、总COP、低温COP、高温COP、排气温度、吸排气压力、压缩比等制冷系统的最佳性能参数。通过理论和实验相结合的方式,研究了混合工质组份,混合工质泡、露点温度,混合工质滑移温度,低、高温冷冻水水温对制冷系统的性能影响。研究了采用冷冻水串联时的制冷系统特性,分别在冷冻水出水温度5℃、6℃、7℃,冷冻水进水温度16℃、17℃的多种工况下,使用R407C、R1270/R600、R32/R236fa、R32/R600四种工质对非共沸混合工质变温制冷系统进行了实验研究,为非共沸混合工质的变温制冷系统较高的应用价值提供了数据支撑。基于非共沸混合工质相变时的非线性温焓关系,理论分析了三种混合工质在换热器中的温度分布,并讨论了工质组份和热汇温差对冷凝器中出现的传热窄点和在蒸发器中出现的最大传热温差的影响,通过实验研究验证了基于最小熵增法的大滑移温度混合工质组份的优选方法的实用性。通过对非共沸混合工质相变换热过程中温差传热?损率和滑移温度?损率的理论研究,建立了基于?损率的?glide（混合工质温度匹配系数）参数的计算模型,分析了混合工质温度匹配系数对混合工质相变换热的影响,并通过实验验证了该模型的正确性。
陈光明,高能,朴春成[5]（2016）在《低碳制冷剂研究及应用最新进展》文中研究指明制冷剂是制冷系统的血液。自从人类有了合成制冷剂之后,制冷技术得以快速发展,但也导致了诸如臭氧层破坏、全球变暖效应等环境问题的出现,给传统合成制冷剂带来严峻的挑战。本文结合最新出版的联合国环境规划署制冷空调热泵技术选择委员会撰写的"蒙特利尔议定书2014评估报告",2015年8月在日本横滨召开的国际制冷学会第24届国际制冷大会的有关学术报告以及2014年召开的国际制冷学会第11届自然制冷剂大会的学术报告,总结制冷剂研究及应用的最新进展,包括不同类型制冷装置采用不同制冷剂的现状,新型低碳制冷剂的热物性、传热特性、安全性,可燃制冷剂国际标准的最新进展,以及新型低碳制冷剂在使用中应注意的问题,未来制冷剂替代可能的趋势等。
吴曦[6]（2014）在《制冷剂可燃性和溶解性的理论和试验研究》文中进行了进一步梳理制冷剂是空调热泵及冷冻冷藏系统中流动的“血液”。当前广泛使用氢氯氟烃（HCFCs）和部分高温室效应的氢氟烃（HFCs）类制冷剂因对环境不友好而正在或即将被淘汰。理想的新一代制冷剂应该兼顾：不破坏臭氧层、温室效应低、热物性优良、能效水平高、安全无毒、充注量少、运行压力适宜、初投资和运行费用低、适用于冷热源温度、可循环再利用、政策壁垒小等特点,但遗憾的是当前却并未有完全令人满意的方案。当前国内外研究表明：R744, R290, R717, R600a, R1150, R1270, RE170, R32, R161, R152a, R1234yf, R1234ze （E）等工质及其混合物可能会在新一代制冷剂发展进程中发挥重要作用。但这些被寄予厚望的工质几乎都（R744除外）具有可燃可爆性。国内外近年来制冷系统事故频繁,警示人们可燃制冷剂在全生命周期过程中燃爆事故的多发性和严重性。痛定思痛,人们逐渐意识到这与对制冷剂泄漏燃爆特性的深入认识及科学对策缺失有关。然而当前现有相关成果远不能满足新一代制冷剂的发展需求。本文以制冷剂为研究主线,研究内容包括可行性替代物物性、复杂环境下制冷剂基础燃爆特性、可燃制冷剂的惰化、制冷剂与润滑油相溶性,及制冷剂分代理论等。以自然无机化合物、碳氢化合物、HCFCs、HFCs、不饱和烯烃（HFOs）、醚类、氟碘化合物、以及混合工质等几类制冷剂为研究对象,理论和试验相结合地研究环境温度、湿度、点火能、润滑油、反应容器、惰化物等对多类制冷剂基础燃爆特性的影响规律。并结合微观分子键离解能理论,提出了新的制冷剂基础燃爆特性估算方法。而且剖析了制冷剂燃烧本质特性,再辅以对气体典型燃爆特性参数研究及燃烧产物分析,提出了制冷剂最大运行充注量修正方案。关注制冷剂发生燃爆反应的要素,分析在其全生命周期发生泄漏的可能性。并利用数值仿真方法,在多种初始和边界条件下,模拟家用分体式空调中发生泄漏后制冷剂的空间浓度场特性和危险域。明确了较小的LFL、较大的制冷剂充注量、较慢的出风速度、空调停机后发生泄漏、用户不经常开窗换气、在室内存有有效点火源等都会增加燃爆事故发生的风险。参照GB/12474-2008和ASTM E 681-2009标准,结合新试验技术,建立了制冷剂基础燃爆特性综合试验系统。并测试了多类制冷剂在复杂环境下条件下的燃爆特性以及多种阻燃剂的阻燃惰化效率,获得各类制冷剂燃爆特性影响因素的作用规律和机理。参照Le Chatelier表达形式,分析出虚拟的阻燃剂LFL’值与阻燃剂/可燃制冷剂体积浓度比之间的线性规律。最后提出了阻燃剂对可燃制冷剂的燃爆惰化灵敏度指标。本研究还关注了制冷剂的燃烧火焰状态特性及其影响因素：温度、自由基、氧气浓度、燃烧程度、电子跃迁、烟炱积灰、分解物的热吸收性、蒸发和升华、元素构成、润滑油助燃等。观察到不同测试方法下,火焰传播的“直冲”和“折回”现象差异。此外又测试了润滑油与制冷剂在三种混合状态下,与纯制冷剂燃爆现象的显着区别,并从气液相平衡下逸度系数特性角度分析作用机理。除了可燃性,润滑油对制冷剂的影响还体现在相溶性方面,也是新一代制冷剂发展进程中必须要探明的问题。本研究以多类润滑油（如：MO, POE,混合油）与制冷剂（如：HCFCs、HFCs、醚、混合制冷剂）的混合溶液为研究对象,参考SH/T 0699和JIS K2211标准,建立了一套高精度制冷剂与润滑油相溶性试验系统。试验结果表明在制冷系统工作温度范围内,并非所有HFCs都不与矿物润滑油相溶；并非任意充注HFCs/HCs混合物的制冷系统都可以使用矿物类润滑油,适用的前提是HCs类工质在混合物中的比例不能过低；矿物油的残留,对于新注入制冷剂系统中的含HFCs混合物的溶解性造成不良影响；理论分析发现：基于气化潜热,沸点温度,相对分子质量,制冷剂密度,偏心因子,和有效常数所建立的制冷剂与矿物油溶解性评价指标具有较高的准确性。
叶喜波,刘永利,赵越[7]（2011）在《矿物油替代R410A制冷剂用POE润滑油的可行性研究》文中进行了进一步梳理本文讨论了把新冷媒用POE油用矿物油替代的可能性问题,并在LGWL10k窗机上进行了能力和信赖性实验,并为以后的继续探索给出了建议。
Warren Beeton,Brian Buynecek,Ken Monnier,董天禄[8]（2009）在《美国艾默生公司压缩机应用技术讲座 第二十九 讲用于家用和商用空调的制冷剂(三)》文中认为
John E Poole,陈益锋[9]（2007）在《如何在矿物油环境下用HFCs直接替换R22》文中研究指明Refrigerant Solutions Ltd（RSL）已研发出3种混合HFC制冷剂:RS-44（R424A）,RS-52（R428A）和RS-45（R434A）（RS-45,目前已通过ASHRAE公众评议,2008年1月份正式发布）。这3种制冷剂可用于在全球范围内替换R22。其中,RS-45特别设计用于OEM厂商,RS-44则用于已安装使用R22设备的升级换代。这3种制冷剂所具有的一个共同特点是:与矿物油相溶,不易燃。目前RS-44和RS-52在世界范围内已得到很多实际应用,RS-45已经通过几个OEM厂家测试,用于在新设备上替换R22。
郭智恺,吴桂明[10]（2006）在《制冷剂替代品的发展趋势及新型替代品实例》文中认为制冷剂替代品发展趋势为ODP=0、GWP值低、充注量少、能效比高、替代成本低、具有自主知识产权;介绍了符合上述发展趋势的由HFC-161组成的新型制冷剂替代品实例。
二、CFC向HFC转换过程中矿物油的使用问题（论文开题报告）
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
本文主要提出一款精简64位RISC处理器存储管理单元结构并详细分析其设计过程。在该MMU结构中,TLB采用叁个分离的TLB,TLB采用基于内容查找的相联存储器并行查找,支持粗粒度为64KB和细粒度为4KB两种页面大小,采用多级分层页表结构映射地址空间,并详细论述了四级页表转换过程,TLB结构组织等。该MMU结构将作为该处理器存储系统实现的一个重要组成部分。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
三、CFC向HFC转换过程中矿物油的使用问题（论文提纲范文）
（1）HFO类制冷剂与润滑油相溶性及黏度的理论与实验研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 主要符号表 |
| 1 绪论 |
| 1.1 课题的背景及意义 |
| 1.2 新型HFO类制冷剂与润滑油概述 |
| 1.2.1 HFO及 HCFO制冷剂 |
| 1.2.2 制冷系统润滑油 |
| 1.3 制冷剂与润滑油的相溶性与黏度研究进展 |
| 1.3.1 制冷剂与润滑油相溶性的理论研究进展 |
| 1.3.2 制冷剂与润滑油相溶性的实验研究进展 |
| 1.3.3 制冷剂与润滑油混合黏度实验研究进展 |
| 1.4 本文研究内容 |
| 2 制冷剂与润滑油相溶性的理论分析 |
| 2.1 制冷剂与润滑油相溶性的理论基础 |
| 2.1.1 溶解度参数理论 |
| 2.1.2 分子动力学模拟简介 |
| 2.1.3 制冷剂与润滑油相溶性理论预判方法的提出 |
| 2.2 R1234ze(Z)的分子动力学模拟 |
| 2.2.1 模拟细节 |
| 2.2.2 R1234ze(Z)密度计算 |
| 2.2.3 R1234ze(Z)溶解度参数计算 |
| 2.3 分子动力学模拟用于相溶性判定的可行性验证 |
| 2.3.1 R1234ze(E)与PEC润滑油的溶解度参数 |
| 2.3.2 R1234ze(E)与PEC润滑油体系的相溶性分析 |
| 2.4 POE润滑油溶解度参数计算 |
| 2.5 本章小结 |
| 3 制冷剂与润滑油的相溶性及黏度实验研究 |
| 3.1 制冷剂与润滑油的相溶性及黏度测量系统 |
| 3.1.1 实验装置 |
| 3.1.2 毛细管黏度计的标定 |
| 3.1.3 制冷剂与润滑油相溶性及黏度测量步骤 |
| 3.1.4 不确定度分析 |
| 3.2 实验测量结果与讨论 |
| 3.2.1 实验材料 |
| 3.2.2 制冷剂与润滑油溶解度及黏度实验值的获得 |
| 3.2.3 制冷剂与润滑油相溶性及黏度实验测量结果 |
| 3.2.4 理论预判方法与实验结果的对比分析 |
| 3.2.5 制冷剂与润滑油混合溶液Daniel图的绘制 |
| 3.3 本章小结 |
| 4 结论与展望 |
| 4.1 结论 |
| 4.2 展望 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 作者简历 |
（2）润滑油对三元非共沸混合工质R447A水平管管内流动沸腾传热特性影响研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 字母注释表 |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 制冷剂使用对环境影响 |
| 1.2 不含油制冷剂沸腾传热研究现状 |
| 1.3 含油制冷剂沸腾传热研究现状 |
| 1.4 流动沸腾预测模型总结 |
| 1.5 摩擦压降模型 |
| 1.5.1 单相流管内摩擦压降理论 |
| 1.5.2 两相摩擦压降 |
| 1.6 课题研究内容及目的 |
| 1.6.1 研究思路 |
| 1.6.2 研究内容 |
| 1.6.3 研究目的 |
| 1.7 本章小结 |
| 第二章 制冷剂/润滑油混合物物性 |
| 2.1 三元非共沸工质R447A与POE润滑油 |
| 2.2 制冷剂与润滑油混合物热物性模型 |
| 2.2.1 润滑油热物性模型 |
| 2.2.2 R410A/润滑油混合物热物性 |
| 2.3 油溶性实验 |
| 2.3.1 实验系统及实验操作 |
| 2.3.2 油溶性实验结果 |
| 2.3.3 R447A与润滑油油溶性模型 |
| 2.4 制冷剂/润滑油混合物粘度测试 |
| 2.4.1 振动弦法测定流体粘度的实验原理 |
| 2.4.2 流体粘度测试系统 |
| 2.4.3 实验步骤 |
| 2.4.4 实验测试结果 |
| 2.4.5 制冷剂/润滑油混合物粘度预测 |
| 2.5 润滑油对流体润湿性的影响 |
| 2.6 本章小结 |
| 第三章 含油制冷剂池沸腾研究 |
| 3.1 核态沸腾过程描述 |
| 3.2 池沸腾实验测试系统 |
| 3.3 实验测试 |
| 3.4 池沸腾换热结果分析 |
| 3.4.1 不含油工质池沸腾换热结果分析 |
| 3.4.2 含油工质池沸腾换热结果分析 |
| 3.5 核态池沸腾发泡理论 |
| 3.5.1 非均匀成核理论 |
| 3.5.2 基于吉布斯自由能成核分析 |
| 3.5.3 结果分析 |
| 3.6 本章小结 |
| 第四章 不含油工质流动沸腾换热研究 |
| 4.1 实验测试系统及测试原理 |
| 4.1.1 流动沸腾换热实验台概况 |
| 4.1.2 实验测试段 |
| 4.1.3 系统子循环以及构成设备 |
| 4.2 测试工质及数据处理 |
| 4.2.1 研究工质的确定 |
| 4.2.2 数据处理 |
| 4.3 测量误差分析 |
| 4.4 结果与讨论 |
| 4.4.1 实验可靠性验证 |
| 4.4.2 纯质与混合工质传热对比 |
| 4.4.3 三元非共沸混合工质R447A传热分析 |
| 4.5 实验结果预测 |
| 4.6 非共沸混合工质流动沸腾传热预测模型开发 |
| 4.6.1 基于叠加型预测模型开发 |
| 4.6.2 考虑传质影响的非共沸混合工质传热模型开发 |
| 4.7 纯工质以及混合工质压降分析 |
| 4.7.1 压降实验数据分析 |
| 4.7.2 压降理论预测 |
| 4.8 本章小结 |
| 第五章 含润滑油R447A非共沸混合物流动沸腾传热实验及理论研究 |
| 5.1 实验测试系统及测试原理 |
| 5.2 流体流型研究 |
| 5.3 含油R447A流动沸腾换热数据处理及测试工况 |
| 5.4 实验结果与讨论 |
| 5.4.1 无油与有油R447A流动沸腾传热系数比较 |
| 5.4.2 质量流速对R447A/润滑油流动沸腾换热影响 |
| 5.4.3 热流密度对R447A/润滑油流动沸腾传热的影响 |
| 5.4.4 油浓度对R447A/润滑油流动沸腾换热的影响 |
| 5.5 R447A/润滑油传热预测模型 |
| 5.6 R447A/润滑油混合物压降研究 |
| 5.6.1 实验结果分析 |
| 5.6.2 含油压降预测模型 |
| 5.7 熵产理论分析 |
| 5.7.1 不含油R447A流动沸腾换热过程熵产分析 |
| 5.7.2 油浓度对R447A流动沸腾换热熵产的影响 |
| 5.8 本章小结 |
| 第六章 总结与展望 |
| 6.1 主要结论 |
| 6.2 本文创新点 |
| 6.3 展望 |
| 参考文献 |
| 附录 |
| 发表论文和参加科研情况说明 |
| 致谢 |
（3）上海市重点工业涂装行业VOCs排放特征与控制标准体系研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 研究背景 |
| 1.2 研究目的与意义 |
| 第2章 国内外研究动态 |
| 2.1 VOCs的来源 |
| 2.2 工业涂装的基本概念 |
| 2.3 工业涂装VOCs排放特征 |
| 2.4 工业涂装VOCs控制技术 |
| 2.5 国内外工业涂装VOCs控制标准体系 |
| 2.5.1 美国工业涂装VOCs控制标准体系 |
| 2.5.2 欧盟工业涂装VOCs控制标准体系 |
| 2.5.3 国内工业涂装VOCs控制标准体系 |
| 2.6 VOCs控制技术的综合环境效益分析 |
| 2.7 本章小结 |
| 第3章 研究方法和技术路线 |
| 3.1 研究内容 |
| 3.2 采样仪器与操作 |
| 3.2.1 采样材料 |
| 3.2.2 采样装置 |
| 3.2.3 采样方法 |
| 3.2.4 分析方法 |
| 3.3 VOCs表征指标 |
| 3.3.1 VOCs计算方法 |
| 3.3.2 线性回归分析 |
| 3.4 FLOW-3D模拟 |
| 3.5 技术路线 |
| 第4章 上海市工业涂装工序挥发性有机物排放特征研究 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 工业涂装工序基本概况 |
| 4.2.1 调研情况 |
| 4.2.2 涂料使用情况 |
| 4.2.3 排放情况 |
| 4.3 美国SPECIATE数据库中重点行业工业涂装工序VOCs排放特征研究 |
| 4.3.1 行业分类 |
| 4.3.2 涂料性质分类 |
| 4.3.3 对比分析 |
| 4.4 上海市重点工业涂装工序VOCs排放物种实测结果 |
| 4.4.1 弹簧制造业 |
| 4.4.2 钢结构制造业 |
| 4.4.3 集装箱制造业 |
| 4.4.4 通用设备制造业 |
| 4.4.5 汽车零配件制造业 |
| 4.4.6 客车整车制造业 |
| 4.4.7 汽车整车制造业 |
| 4.4.8 塑料制品业 |
| 4.4.9 家具制造业 |
| 4.4.10 船舶制造业 |
| 4.4.11 总结 |
| 4.5 本章小结 |
| 第5章 重点工业涂装工序VOCs控制标准体系研究 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 源头控制指标 |
| 5.2.1 汽车涂装源头控制指标比较 |
| 5.2.2 家具涂装源头控制指标比较 |
| 5.2.3 船舶涂装源头控制指标比较 |
| 5.2.4 源头控制指标比较结果 |
| 5.3 工艺过程控制指标 |
| 5.3.1 关于工艺过程控制的指标 |
| 5.3.2 工艺过程控制的FLOW-3D模拟研究 |
| 5.4 末端治理技术处理效率指标 |
| 5.4.1 样品数量 |
| 5.4.2 末端治理技术处理效率研究 |
| 5.5 排放控制指标 |
| 5.5.1 VOCs表征与分析方法 |
| 5.5.2 有组织VOCs排放指标 |
| 5.6 标准体系建议 |
| 5.6.1 源头控制指标 |
| 5.6.2 有组织排放控制 |
| 5.6.3 无组织排放控制 |
| 5.6.4 污染物监测要求 |
| 5.7 本章小结 |
| 第6章 工业涂装工序全过程综合环境效益分析 |
| 6.1 引言 |
| 6.2 环境效益分析体系的建立 |
| 6.2.1 环境效益分析体系 |
| 6.2.2 环境效益分析体系评价方法 |
| 6.2.3 污染因子的确定与计算 |
| 6.3 溶剂替代环境效益分析 |
| 6.3.1 情景设置 |
| 6.3.2 溶剂替代环境效益分析计算 |
| 6.3.3 不同情景评价结果及分析 |
| 6.4 实测案例废气处理技术的环境效益分析 |
| 6.4.1 活性炭吸附脱附-冷凝回收处理技术环境效益分析 |
| 6.4.2 活性炭吸附脱附-催化燃烧处理技术环境效益分析 |
| 6.4.3 RTO处理技术环境效益分析 |
| 6.5 本章小结 |
| 第7章 结论与展望 |
| 7.1 结论 |
| 7.2 展望 |
| 参考文献 |
| 攻读硕士学位期间发表学术论文情况 |
| 致谢 |
（4）基于非共沸混合工质的变温制冷系统的理论与实验研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 主要符号表 |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 课题研究背景 |
| 1.1.1 能源消耗与温室气体排放 |
| 1.1.2 双温冷源热湿独立处理技术的应用 |
| 1.1.3 环保型制冷剂的发展 |
| 1.2 非共沸混合工质国内外研究现状 |
| 1.2.1 非共沸混合工质国外研究现状 |
| 1.2.2 非共沸混合工质国内研究现状 |
| 1.3 非共沸混合工质存在的问题及研究热点 |
| 1.4 本课题研究内容和技术路线 |
| 1.4.1 研究内容 |
| 1.4.2 技术路线及框架 |
| 第二章 非共沸混合工质变温制冷系统的理论研究 |
| 2.1 非共沸混合工质变温制冷系统的构建 |
| 2.1.1 基于非共沸混合工质变温制冷系统温湿度独立控制空调系统 |
| 2.1.2 非共沸混合工质变温制冷系统及计算模型 |
| 2.2 二元非共沸混合工质的初选 |
| 2.2.1 混和工质物性计算模型 |
| 2.2.2 单工质的选择 |
| 2.2.3 混合工质的温度滑移 |
| 2.2.4 混合工质饱和蒸气压力 |
| 2.2.5 混合工质组元及组份的初选 |
| 2.3 基于最小熵增法的混合工质组份的优选 |
| 2.3.1 非共沸混合工质换热过程的不可逆损失 |
| 2.3.2 最小熵增法的计算模型 |
| 2.4 非共沸混合工质变温制冷系统的节能分析 |
| 2.4.1 R32/R236fa变温制冷系统理论循环分析 |
| 2.4.2 与常规制冷剂理论制冷循环性能比较 |
| 2.5 基于非共沸混合工质变温制冷系统的空调系统节能潜力分析 |
| 2.5.1 THIC空调热湿解耦过程及计算模型 |
| 2.5.2 节能潜力分析 |
| 2.6 本章小结 |
| 第三章 非共沸混合工质变温制冷系统实验装置 |
| 3.1 实验装置 |
| 3.1.1 实验装置总成 |
| 3.1.2 制冷系统装置 |
| 3.1.3 冷却水和冷冻水循环系统 |
| 3.1.4 数据测试及采集装置 |
| 3.1.5 实验工质 |
| 3.2 实验研究内容及方法 |
| 3.2.1 实验研究内容 |
| 3.2.2 实验方法及注意事项 |
| 3.3 制冷系统性能评价指标 |
| 3.4 实验数据的不确定度分析 |
| 3.4.1 仪器测量的不确定度 |
| 3.4.2 实验数据的不确定度 |
| 3.5 本章小结 |
| 第四章 非共沸混合工质变温制冷系统特性的实验研究 |
| 4.1 工质质量组份变化对系统性能的影响 |
| 4.2 低温冷冻水温变化对系统性能的影响 |
| 4.3 高温冷冻水温变化对系统性能的影响 |
| 4.4 冷冻水串联循环对系统性能的影响 |
| 4.4.1 冷冻水进出口温度16℃/5℃ |
| 4.4.2 冷冻水进出口温度17℃/5℃ |
| 4.4.3 冷冻水进出口温度16℃/6℃ |
| 4.4.4 冷冻水进出口温度17℃/6℃ |
| 4.4.5 冷冻水进出口温度16℃/7℃ |
| 4.4.6 冷冻水进出口温度17℃/7℃ |
| 4.4.7 冷冻水串联时的制冷系统特性 |
| 4.5 本章小结 |
| 第五章 不同滑移温度混合工质制冷系统特性的实验研究 |
| 5.1 混合工质的滑移温度 |
| 5.1.1 三种混合工质的温度滑移 |
| 5.1.2 三种混合工质的焓温关系 |
| 5.2 三种非共沸混合工质在变温制冷系统中的最优性能实验 |
| 5.2.1 总制冷量 |
| 5.2.2 制冷系统的制冷效率 |
| 5.2.3 低、高温制冷量 |
| 5.2.4 其它性能参数 |
| 5.2.5 非共沸混合工质变温制冷系统的适用性 |
| 5.3 滑移温度对制冷系统的性能影响 |
| 5.3.1 混合工质的蒸发换热的温度分布 |
| 5.3.2 滑移温度大小对制冷系统制冷量的影响 |
| 5.4 本章小结 |
| 第六章 非共沸混合工质在换热器中的传热分析 |
| 6.1 混合工质相变时的非线性温焓关系 |
| 6.2 冷凝换热相变过程传热窄点的判定及避免 |
| 6.2.1 传热窄点的产生机理 |
| 6.2.2 基于非线性温焓关系传热窄点的判定方法 |
| 6.2.3 工质组份对传热窄点的影响 |
| 6.2.4 热汇温差对传热窄点的影响 |
| 6.2.5 冷凝换热相变过程窄点的实验研究 |
| 6.3 蒸发换热相变过程最小及最大传热温差的理论与实验研究 |
| 6.3.1 R32/R236fa |
| 6.3.2 R1270/R600 |
| 6.3.3 R32/R600 |
| 6.3.4 混合工质在蒸发器中的实验值熵增 |
| 6.4 混合工质相变传热的?损 |
| 6.4.1 温差传热?损失和滑移温度传热?损失 |
| 6.4.2 冷凝器相变传热的?损率 |
| 6.4.3 蒸发器相变传热的?损率 |
| 6.5 本章小结 |
| 第七章 研究总结与展望 |
| 7.1 研究总结 |
| 7.2 主要创新点 |
| 7.3 研究展望 |
| 参考文献 |
| 攻读博士学位期间发表论文及其他成果 |
| 致谢 |
（5）低碳制冷剂研究及应用最新进展（论文提纲范文）
| 1 不同类型制冷装置使用制冷剂现状 |
| 1. 1 家用电器 |
| 1. 2 商业制冷( 独立系统、冷凝单元、集中分布系统) |
| 1. 3 工业制冷 |
| 1. 4 冷藏运输 |
| 1. 5 空调热泵 |
| 1. 6 热泵热水器 |
| 1. 7 冷水机组 |
| 1. 8 汽车空调 |
| 2 若干具有替代潜力的HFCs制冷剂 |
| 2. 1 HFO-1234yf / HFO-1234ze( E) |
| 2. 2 HFO-1234ze( Z) |
| 2. 3 HCFO-1233zd( E) |
| 2. 4 HFCs混合物 |
| 1) R410A替代物R446A / R447A |
| 2) R404A替代物R448A / R449A |
| 3 制冷剂的可燃性及其国际标准的最新现状 |
| 4 总结 |
（6）制冷剂可燃性和溶解性的理论和试验研究（论文提纲范文）
| 中文摘要 |
| Abstract |
| 字母注释表 |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 课题研究背景 |
| 1.2 下一代制冷剂候选物 |
| 1.3 制冷剂分代新方法 |
| 1.4 制冷剂燃爆特性研究现状 |
| 1.5 制冷剂与润滑油相溶性研究现状 |
| 1.6 本文主要研究内容 |
| 第二章 制冷剂典型燃爆特性理论与基础燃爆特性的估算 |
| 2.1 燃爆反应经典理论 |
| 2.2 制冷剂燃爆反应的本质和要素 |
| 2.3 制冷剂燃爆极限的测定方法 |
| 2.4 制冷剂燃爆极限的估算方法 |
| 2.5 基于化学键离解能特性的制冷剂燃爆极限研究 |
| 2.6 制冷剂燃爆极限对充注量的影响 |
| 2.7 小结 |
| 第三章 制冷剂基础燃爆特性参数试验 |
| 3.1 制冷剂基础燃爆特性参数试验方法 |
| 3.2 燃爆特性参数试验系统标定与不确定度 |
| 3.3 制冷剂燃爆火焰特性试验与机理分析 |
| 3.4 制冷剂基础燃爆极限的影响因素及作用机理 |
| 3.5 润滑油对制冷剂基础燃爆特性的影响探究 |
| 3.6 小结 |
| 第四章 低温室效应制冷剂的可燃性惰化与评价 |
| 4.1 制冷剂燃爆特性惰化基础理论 |
| 4.2 几种低GWP制冷剂燃爆特性的惰化试验 |
| 4.3 阻燃剂对不同制冷剂的燃爆惰化效率 |
| 4.4 新阻燃剂惰化特性指标 |
| 4.5 小结 |
| 第五章 制冷剂与润滑油相溶性研究 |
| 5.1 相溶性基础理论 |
| 5.2 制冷剂与润滑油相溶性的试验研究 |
| 5.3 制冷剂与润滑油相溶性研究结果及分析 |
| 5.4 制冷剂与润滑油相溶性评价指标 |
| 5.5 小结 |
| 第六章 结论与建议 |
| 6.1 主要结论 |
| 6.2 创新之处 |
| 6.3 建议 |
| 参考文献 |
| 发表论文和参加科研情况说明 |
| 致谢 |
（7）矿物油替代R410A制冷剂用POE润滑油的可行性研究（论文提纲范文）
| 1 前言 |
| 2 润滑油及POE油的分析 |
| 2.1 润滑油的功效 |
| 2.2 润滑油的要求 |
| 2.3 润滑油的选择 |
| 2.4 POE油的分析 |
| 2.5 矿物油与POE油的物性比较 |
| 2.6 矿物油替代可能存在的问题 |
| 3 WL 10K Chassis窗机实验 |
| 4 结论 |
（8）美国艾默生公司压缩机应用技术讲座 第二十九 讲用于家用和商用空调的制冷剂(三)（论文提纲范文）
| 0内容目录 |
| 8 不含卤素的制冷剂 |
| 8.1 氨 |
| 8.2 二氧化碳 |
| 8.3 碳氢化合物 |
| 9 润滑油 |
| 9.1 聚酯 (POE) 润滑油 |
| 9.2 POE润滑油能用于所有的制冷剂 |
| 9.3 POE润滑油的处理 |
| 10 负责任使用原则 |
| 11 今后方向 |
四、CFC向HFC转换过程中矿物油的使用问题（论文参考文献）
- [1]HFO类制冷剂与润滑油相溶性及黏度的理论与实验研究[D]. 许晨怡. 浙江大学, 2021(09)
- [2]润滑油对三元非共沸混合工质R447A水平管管内流动沸腾传热特性影响研究[D]. 郭强. 天津大学, 2020(01)
- [3]上海市重点工业涂装行业VOCs排放特征与控制标准体系研究[D]. 吴应. 华东理工大学, 2020(01)
- [4]基于非共沸混合工质的变温制冷系统的理论与实验研究[D]. 余鹏飞. 东南大学, 2019
- [5]低碳制冷剂研究及应用最新进展[J]. 陈光明,高能,朴春成. 制冷学报, 2016(01)
- [6]制冷剂可燃性和溶解性的理论和试验研究[D]. 吴曦. 天津大学, 2014(08)
- [7]矿物油替代R410A制冷剂用POE润滑油的可行性研究[J]. 叶喜波,刘永利,赵越. 家电科技, 2011(05)
- [8]美国艾默生公司压缩机应用技术讲座 第二十九 讲用于家用和商用空调的制冷剂(三)[J]. Warren Beeton,Brian Buynecek,Ken Monnier,董天禄. 制冷技术, 2009(01)
- [9]如何在矿物油环境下用HFCs直接替换R22[A]. John E Poole,陈益锋. ODS淘汰暨HCFCs替代技术发展国际论坛文集, 2007
- [10]制冷剂替代品的发展趋势及新型替代品实例[A]. 郭智恺,吴桂明. 第八届全国空调器、电冰箱（柜）及压缩机学术交流会论文集, 2006
标签：空调制冷剂论文; 对流换热系数论文; 润滑油论文; r410a制冷剂论文; 制冷剂r22论文;